空调lpm故障怎么修（空调显示lp是什么意思,怎么维修）-分类信息网

1.格力变频空调的常见电路及维修

谦者(R410)外主控板结构

谦者2P 3P外控板结构

外机控制器结构及其作用

强电滤波电路

位于外机控制板前端，由保险管、压敏电阻、放电管、安规电容、共模差模电感、氧化膜电阻等组成，用于工频交流电源滤波，有PTC电阻限流保护，并有浪涌吸收电路滤除高电压的干扰；

整流滤波电路

由大功率整流桥机高电压大容量电解电容组成，将工频交流电源整流滤波成直流电源，用于后续电路供电；

PFC电路

由大电感、大功率IGBT及其控制保护电路组成，用于提高整机的功率因数，减少对电网的谐波干扰并具有升压作用；

IPM逆变电路

由IPM模块及其控制、保护、检测电路构成，在DSP的控制下，通过IPM模块，将整流升压后的直流电压转化为可控的三相交流电源输送至压缩机的永磁同步电动机，从而达到调节压缩机转速的目的；

开关电源电路

利用开关电源芯片周期性控制内部开关器件的通断来调整输出所需的稳定的低压电压源以提供后端各种芯片及继电器、感温包等的工作电压；

温度检测电路

利用各类感温包采集相应温度以便DSP根据具体环境作出相应的运算控制，以及在检测到出现异常情况时及时输出保护信号；

通讯电路

由室外内通讯发送、接收电路及室内外连接线构成，用于内机和外机之间的通讯，将内机检测温度与设置温度等信号传递至外机处理，并将外机处理结果及保护状况传递至内机显示；

风机 四通阀控制电路

风机、四通阀控制电路由外风机及四通阀等部件的协调控制。

2.空调水系统水泵特性及应用分析

基本理论

在分别讨论水泵各种特性之前，先说明流量（flow capacity）、扬程（lift）、功率(power)及效率（efficiency）等泵的基本要领。

（一）流量

在单位时间内泵所输送的液体体积称为流量Q，通常以m3/s、L/S（SI制）或GPM表示。另单位时间内泵所输送的液体重量称为重量流量G，以kgf/s或lb/s表示。一般在水泵应用中，较少使用重量流量。

1〔LPM〕=60〔LPS〕

1〔GPM〕=3.785〔LPM〕

（二）扬程

水泵的总扬程（total lift）一般简称为扬程，系指单位重量之液体在水泵的出口处及入口处所具有的能量差，亦即为水泵所供给液体之能量，其值为水泵所供给之压力能、动能及位能的总和。若以H表示泵的总扬程，Gd及Gs各为泵出水口及入水口处测量点的压力，为液体的比重量，Zd及Zs分别为出水口及入水口两量测点高度，其差为Z=Zd-Zs,Vd及Vs各为出水口及入水口处量测点的平均速度。吸入侧之扬程为Hs ,吸入侧之损失水头为hs ， 吐出侧之扬程为Hd,吐出侧之损失水头为hd ,吐出之速度水头为vd2/2g。

离心泵的孔蚀现象

在水泵的运转中，由于吸水高度过大或转速过高，而使水泵的最低压力小于当时温度的饱和蒸汽压时，该处的水即发生蒸发而产生气泡；

当气泡随流体流入压力较高处时，因外界压力升高，气泡迅速破裂而产生噪音及振动现象，此称之为漩涡真空（cavitation）或孔蚀现象，通常气泡发生于水泵叶轮的入口低压处（如图2-19），沿叶片移动至叶片末端高压处而破裂，气泡破裂时，会产生很大的压力，撞击叶片而造成孔蚀现象（如图2-20），大规模的孔蚀会使水泵的扬程，动力及效率都急剧下降，严重时，泵的功能全失。

（二）需要净正吸入水头RNPSH

造成水泵入口处压力降低的原因，包括液体流入叶轮入口的冲击损失

和壁面的摩擦损失，以及部分压力水头转换成速度水头，此等压力降的总和，称为需要净正吸入水头（required net positive suction head）,简称RNPSH，此值通常正比于流量或流速之平方。

→ 若欲使水泵内不发生孔蚀现象，需使进入水泵内的水，经过上述压力降后，仍具有正值的压力水头，亦即：

NPSH—RNPSH﹥0 (RNPSH值可由厂商型录查知—性能曲线）

→也就是说，净正吸入水头要大于需要净正吸入水头，而这两项的差值即：NPSH—RNPSH，称为可用净正吸入水头 (available net positive sution head),简称ANPSH或余裕水头。

其意义为在不发生孔蚀的情况，吸入压力尚可降低之量。

例题6.3.2

使用一单吸式离心泵输送120℃之淡水，流量为1.25m3/min，水泵转速为1940rpm，若吸水管路线损失扬程为1.2m,若要避免发生孔蚀，最小实际吸入扬程应为多少？

（令RNPSH=78.8×10-6×rpm4/3×Q2/3）

解：120℃之水，其比重γ=943kgf/m3 , 蒸汽压PO=2.02kgf/cm2abs

因此饱和蒸汽水头Hv为：Hv = Pv /r =（2.02*104）/ 943 = 21.4m

由题意已知：

hls =1.2m N=2940rpm Q=1.25m3/min

RNPSH = 8.8×10-6×29404/3×1.252/3 =3.85m

NPSH = Ha + Hsamin – hls – Hv = RNPSH

Hsamin≥3.85+1.2+21.4－(10330/943)=15.5m

(三)离心泵的水鎚现象

水泵在运转中，突然停电而致动力中断或排水阀突然断闭﹑开放时，

由于水的流体速度变化产生压力急剧变化，而形成一连串压力波在管路中振荡，造成对水泵及管路损坏的现象，此现象称为水鎚现象（Water harmmer），防止水鎚现象产生的方法，有以下几种：

1：于水泵转轴上装置飞轮，增加转动惯性矩，减缓动力停止时速度的下降。

2：于管路中加装缓冲储水池，缓和管路内的压力变动。

3：装设空气室，利用空气之可压缩性，缓和管路内压力之上升及下降。

4：控制阀门关闭之速度，第一段阀门急速关闭，使逆流量及逆转减少，第二段缓闭，以减轻阀在阻挡逆流时压力之上升。

系统曲线与性能曲线

在一設計或现有的泵送管系中，各种状况下的点绘曲线甚有助于该系统的特性分析。系统曲线（system curve）为一泵送系统中，摩擦头损失与液体流率及液体特性之函数曲线。在一指定系统中，摩擦头损失大的随系统中流体流量的平方而变。如图2-2所示。

图2-3之曲线与联合系统曲线，既点绘系统中静压头及任何压力差之曲线，重叠于水泵性能曲线（HQ曲线）于系统水头曲线之上，得一点。在此点一特定泵将在该点下工作。是故，在图2-3中，点A表示泵之水头容量工作状态。如果该系统中，将阀部分关闭，或以其他方式使系统水头之曲线斜度变更，亦即改变系统中之阻力时，即得如虚线之人系统水头曲线，水泵之新工作点即会转到容量较小而水头较高之处，但仍在水泵之性能特性曲线之上。

（一）系统曲线（system curve）

①　在升力系统曲线（No lifit systemcurve ）—当泵送管系之中无升力存在（图2-4），系统水头曲线自零流量及零水头開始。如本管系中要有900gpm之流率，其摩擦可计算如下：

（二）性能曲线（performacce curve）

水泵在一定的转速N及细入扬程Hs下，流量Q与总扬程H、动力L、效率η间有一定关系，通常以流量为横坐标，其余各项为纵坐标，用曲线表示其间之变化关系，此种曲线采用泵之特性曲线（characteristic curve），若仅表示流量与总扬程之间关系则称之为性能曲线。

假定系统需求为1750gpm于226ft 水头处，如点C。

再设当2号泵启动时1号泵正在单独运转，1号泵之226ft水头，将施压于2号泵的止逆阀上，使阀关闭。

因226ft水头大于2号泵的223ft关闭水头（shutoff head），如点A。

因此当2号泵转速渐增至关断水头时，也只有223ft，并不能打开对方施压的226ft，因之泵不能泵送水量至系统中。

有另种方法可以克服此种困难。

考虑在图2-11之两泵，1号正泵送1750gpm处，靠节流此泵之排出阀，

系统管路中B点以及予以2号泵止逆阀之压力能减低到2号泵关断水头以下。

2号泵一开动，它能冲开止逆阀并承担了部分负荷。

此法以及其他各法能使第二泵加入系统工作，通常需要作谨慎计时及开关阀的手续。

流量分担 - 二泵具有下垂HQ曲线（图2-15），可能不会平均承担流量，虽然它们在水利学上效应相同，并有同样的速度亦复如此。

例如，要泵送2250gpm，如F点。但也可使一泵工作于C点，1750gpm，其他一泵工作于500gpm，如G点。此二种情况之水头均相同。因之，我们不能确定二泵能有稳定的工作状态。

→ 两泵均具有下垂之HQ曲线（图2-15），

而容量又低于使系统水头超过了泵的关断水头时，不宜并联使用。

在图2-15中，一泵之2100gpm，223ft水头处，如H，或二泵之4200gpm，于同一水头，J点。

当二泵工作于此点或更高的容量的时，它们在HQ曲线中的稳定部分，并能作相等的流量分担。同时，一泵不能分担全部负荷而关断另一泵。

工作上的要求：当二泵在一节流中并联工作，它们应：

（1）应有稳定升高HQ曲线直到关断点，

（2）在它们在可能的工作水头范围下具有相同的效率减低百分数，或至少在此整个范围中能泵送一些液体。

通常二或多个泵具有稳定的HQ曲线以及相等的关断水头者，在它们较低的容量下，能分担大约相同的符合。

串联系统—两水泵串联运转时，其串联后之扬程为同一流量下两泵单独运转扬程之和，如图2-16（a）所示为两台之特性相同的水泵串联，曲线I为单独水泵之性能曲线，曲线II为串联后之组合性能曲线。II定在同一流量下的I之扬程加后而得，若系统曲线为R时，得到运转点为A，每台水泵之扬程均为HI，串联后之扬程HII为HI之两倍，即HII=HI+HI=2HI

图2-16（b）所示为特性不同的两泵串联，曲线Ia、Ib为各水泵单独运转之性能曲线，串联后之性能曲线II为同一流量下Ia、Ib两水泵扬程相加而得。当系统曲线为R时，运转点为A，两水泵之运转点分别为B及C，扬程为HIa、HIb，则串联后之扬程HII为HII=HIa+Hib

若系统曲线变平时，运转点可能落在II（Ib）范围，此时仅有泵Ib动作。

a）一个水泵单独运转时，运转点为H及HF二线之相交之点，即

H = HF或 490-0.26Q2=100+1.5 Q2

得出 Q = 14.9kgal/min

b）两个水泵并联时，若全部流量为Q，则每台单独之流量为Q/2，因此

490 - 0.26（Q/2）2 = 100 + 1.5 Q2得出 Q = 15.8kgal/min

c）两个水泵串联运转时，其扬程为各台泵单独运转时扬程之和，因此

2H = HR即 2（490 - 0.26 Q2）= 100 + 1.5 Q2

得出 Q = 20.9kgal/min

泵之故障

（一）泵的故障

由于运转，离心泵会有很多故障，这些有故障的位置，以及它的成因讨论如下。

a）流量或扬程减少，以及不能送水

1、泵没有启动

2、低速度

3、总动力头高于泵的定额

4、升力太高，正常的升力为15ft

5、外来物塞住在叶轮中

6、反方向的旋转

7、在水中有过多的空气

8、在进入管中或填料函中，空气有泄漏

9、不足够的进入压力，难以对抗液体蒸汽的压力

10、机械的缺陷，诸如磨损的环、损坏的动叶轮，以及有缺陷的密合垫

11、底阀太小，或是破碎碎屑所限制

12、底阀或进入管太浅

b）泵在开动后振动

1、没有对准

2、基础不够结实

3、外来物使动叶轮不平衡

4、机械的毛病，诸如弯轴，旋转件与固定件摩擦，以及轴承有磨损

5、泵运转造成涡旋真空现象

定流量(三通)与变流量(二通)系统特性及应用分析

以下介紹各種定流量(三通)與變流量(二通)系統之特性及應用分析

工程实务范例参考

管路内的压力线图

关于密闭管路的负压

密闭管路处于负压状态时，不仅无法順利排气，而且还会引起气水分离以及

气穴现象，因流动变坏会引起管路腐蚀性等，也造成管路損壞與机器效率下降。

为了避免上述的障碍,通过管路内的压力线图来确定,管路必须要保持一定的正压。

①作静水头点：根据管路图-1，先标出管路图1中水箱在一定的水位，A-D之产为4mAq，E-J之间为24mAq。并且D-E之间，J-A之间的每个位置也可以确定。

②标出D点的压力：

作好静水头压力线图后，下步标出各运转时的压力。

因为D点为水箱加压点，压力固定，作与静水头同压力位置。

③作D-E-F点的压力

D点到E点与静水头相比压力下降为 0.4mAq + 20mAq - 2mAq = 22 mAq，

同样E点到F点为 22 mAq -1.6mAq = 20.4 mAq。

④作F-G点压力

F点到G点，因为冷冻机等的压力损失，机器压力损失下降10 mAq。

所以得到20.4 mAq - 10 mAq = 10.4 mAq

⑤作G-H点的压力

G点到H点压力损失比下降，压力为10.4 mAq-0.4 mAq=10 mAq。

⑥作H-I的压力

从H点到I点，因泵的扬程，压力上升23.8mAq

所以得到10 mAq+23.8 mAq =33.8 mAq

⑦作I到J点压力

从I点到J点，压力损失下降，但到压力为33.8mAq-0.4mAq=33.4 mAq

⑧作J点到A点的压力

因为J点到A点压力损失压力下降与静水头下降，得到压力为：

33.4 mAq - 2 mAq - 20 mAq = 11.4 mAq

⑨作A点到B点的压力

从A点到B点，压力损失而压力下降，得到压力为 11.4 mAq - 1.2 mAq = 10.2 mAq

⑩作B点到C点的压力

从B点到C点，因为AHU的压力损耗，压力损失5 mAq。

所以压力为 10.2 mAq - 5 mAq = 5.2 mAq

11、作C点到D点的压力

C点到D点压力损失而使压力下降，点D压力 5.2 mAq - 1.2 mAq = 4.0 mAqm，与膨胀水箱的加压点相接。

压力高于静水头时，泵浦就会加压。加压的程度由管路及联接形式的耐压而定。

欢迎您加入暖通南社学习交流互动社区：

类别QQ群群号专业待分配群365552966设备材料群189417984所有加群的朋友在专业群未建立之前都可以暂留此群，待加入专业群或片区群后自动脱离本群。要求实名制，加群按格式：“地区-姓名-专业”标识自己群名片，以便分配。加微信群请加微信号：1114325507。请看清无论加群还是微信都需要实名验证，这是人与人之间最基本的信任。非诚勿扰！

加我个人微信号：1114325507，拉你进暖通南社各片区和专业微信群。

3.暖通设计|中央空调风道、冷冻水管道水力计算方法

1．假定流速法

其特点是先按技术经济要求选定风管流速，然后再根据风道内的风量确定风管断面尺寸和系统阻力。假定流速法的计算步骤和方法如下。

① 绘制空调系统轴侧图，并对各段风道进行编号、标注长度和风量 管段长度一般按两个管件的中心线长度计算，不扣除管件本身的长度。

②确定风道内的合理流速 在输送空气量一定是情况下，增大流速可使风管断面积减小，制作风管缩消耗的材料、建设费用等降低，但同时也会增加空气流经风管的流动阻力和气流噪声，增大空调系统的运行费用；减小风速则可降低输送空气的动力消耗，节省空调系统的运行费用，降低气流噪声，但却增加风管制作的材料及建设费用。因此必须根据风管系统的建设费用、运行费用和气流噪声等因素进行技术经济比较，确定合理的经济流速。民用建筑空调系统风速的选用见下图（图6—3（表））。

考虑不同噪声要求下风管推荐风速见下表。

不同噪声要求下风管推荐风速

室内允许噪声

dB（A）

主管风速

m/s

支管风速

m/s

新风入口风速

m/s

25～35

35～50

50～65

65～85

3～4

4～6

6～8

8～10

≤2

2～3

3～5

5～8

3

3.5

4～4.5

5

③根据各风道的风量和选择的流速确定各管段的断面尺寸，计算沿程阻力和局部阻力。

根据初选的流速确定断面尺寸时，应按前面图6—1（表）和表6—1的通风管道统一规格选取，然后按照实际流速计算沿程阻力和局部阻力。注意阻力计算应选择最不利环路（即阻力最大的环路）进行。

假定风速法风道水力计算应将计算过程简要举例说明后，列表计算。计算表格式见下表。

④ 与最不利环路并联的管路的阻力平衡计算。

为保证各送、排风点达到预期的风量，必须进行阻力平衡计算。一般的空调系统要求并联管路之间的不平衡率应不超过15%。若超出上述规定，则应采取下面几种方法使其阻力平衡。

a．在风量不变的情况下，调整支管管径。

由于受风管的经济流速范围的限制，该法只能在一定范围内进行调整，若仍不满足平衡要求，则应辅以阀门调节。

b．在支管断面尺寸不变情况下，适当调整支管风量。

风管的增加不是无条件的，受多种因素的制约，因此该法也只能在一定范围内进行调整。此外，应注意道调整支管风量后，会引起干管风量、阻力发生变化，同时风机的风量、风压也会相应增加。

c．阀门调节 通过改变阀门开度，调整管道阻力，理论上最为简单；但实际运行时，应进行调试，但调试工作复杂，否则难以达到预期的流量分配。

总之，两种方法（方法a和方法b）在设计阶段即可完成并联管段阻力平衡，但只能在一定范围内调整管路阻力，如不满足平衡要求，则需辅以阀门调节。方法c具有设计过程简单，调整范围大的优点，但实际运行调试工作量较大。

⑤ 计算系统总阻力 系统总阻力为最不利环路阻力加上空气处理设备阻力。

⑥ 进行风管阻力平衡

选择风机及其配用电机。

▲ 风管局部阻力系数表查《实用中央空调设计指南》P50～55页，区正源主编，建筑工业出版社出版，2007年7月

★　冷冻水系统管道水力计算方法

对冷冻水系统的水泵、膨胀水箱、集气罐、平衡阀、过滤器、电子除污器等进行选择计算，并布置水系统及进行水管的水力计算，以及阻力平衡计算。

要求附两张表：一张是水路系统管径确定表；另一张表是水路系统水力计算表。

A、冷（热）水系统水管管径的确定

1．连接各空调末端装置的供回水支管的管径，宜与设备的进出水接管管径一致，可查产品样本获知。

2．供回水干管的内径di（单位为mm），可根据各管段中水的体积流量qv（L/s）和选定的流速v（m/s），通过计算确定，

式中计算管段的水流量qv，由该管段所承担的各空调末端装置的总设计水量决定；水流速v可参照下表（图4—9（表））所列的不同公称直径下的最大允许速度选定。算出di后，对照前面（图4—6（表））查取适合的公称直径DN即可（注意查4—6（表）时，管内径为管外径与两倍壁厚之差）。为节省管材，选择管径时，沿水流方向，供水干管的管径是逐段减小的；同程式回水干管的管径是逐段增大的。但为了施工方便，变径也不宜太多。

说明：括弧内的值是另一种建议值，供参考。

下面举例说明确定管径的方法。

例4—1 下图（图4—10（例题））为风机盘管系统某一分区的供水管示意图（回水管未画出）。图中上侧6个风机盘管每一个的设计水量都是0.1L/s；下侧5个每一个为0.14L/s。所有风机盘管的进、出水管管径都为DN20。试确定各管段的管径。

解

（1）连接各风机盘管的所有供水支管，管径都与接管管径一致，即皆为DN20。

（2）计算和选择各段干管管径（选用镀锌钢管）。

1—2段 M=（0.1＋0.14）L/s=0.24L/s。干管管径应不小于支管管径，取DN25试算。查上表（图4—9（表）），DN25允许的最大流速v=0.80m/s。将M=0.24L/s、v=0.80m/s代入★式，算得di=19.54mm。查表（图4—6（表）），算得DN25的内径di=（33.5－2×3.25）mm=27mm＞19.54mm，因此，实际流速＜0.8m/s，故选DN25合适。

2—3段 M=（0.24＋0.1＋0.14）L/s=0.48L/s，取v=0.8m/s（先考虑仍然用DN25的管径）代入★式算得di=27.65mm，略大于27mm，若选DN25，实际流速将为0.84m/s，较允许的0.8m/s略大。由于大得不多，为节省钢材和减少变径困难，仍选DN25。

3—4段 M=（0.48＋0.1＋0.14）L/s=0.72L/s，（前面用DN25已很勉强了，这一段肯定要放大管径，用DN32）取v=1.0m/s代入★式算得di=30.28mm。查表（图4—6（表）），DN32的内径di=（42.25－2×3.25）mm=35.75mm＞30.28mm。可选DN32，实际流速＜1.0m/s，符合要求。

4—5段 M=（0.72＋0.1＋0.14）L/s=0.96L/s，（∵上面计算有余量，∴仍选DN32的管子）取v=1.0m/s，代入★式算得di=34.97mm＜35.75mm。故可选DN32，实际流速必＜1.0m/s，符合要求。

5—6段 M=（0.96＋0.1＋0.14）L/s=1.2L/s，（上面计算的管径已接近最大流速的管径了，∴这一段必须放大管径，用DN40）取v=1.5m/s代入★式算得di=31.92mm，似乎可选DN32，但实际流速将为1.195 m/s＞允许流速1.0m/s，故不可取。改选DN40，查表（图4—6（表）），其内径di=（48－2×3.5）mm=41mm＞31.92mm，实际流速小于1.5m/s，符合要求。

6—7段 M=（1.2＋0.1）L/s=1.3L/s，（前面余量很大，∴仍用DN40的管子）取v=1.5m/s，代入★式算得di=33.23mm＜41mm，选DN40，实际流速小于1.5m/s，符合要求。

B、冷（热）水系统最不利环路阻力损失计算

水系统的各段水管的管径确定了以后，各管段的流速也就确定了。那么按照前面所讲确定最不利环路的原则，确定出最不利环路，然后根据流量M、管径di和流速v查《空调与制冷技术手册》P324～329页的表7.3，即（图4—11），即可确定各管段的沿程阻力损失和各管段的动压Pd；再查《空调与制冷技术手册》P334～335页的表7.4，即（图4—12），得到水管系统配件的局部阻力系数ξ值，由动压Pd值和ξ值即可计算出各管段的局部阻力损失。则

管段阻力损失=沿程阻力损失＋局部阻力损失

最不利环路的管段阻力损失就是各管段的阻力损失之和。将计算值列于上表（图4—13），就是空调水系统的阻力损失计算表。

将最不利环路各管段的总阻力相加，再加上最不利环路末端设备的阻力损失，以及冷水机组、过滤器、除污器、电子除垢仪（高频电子水垢处理器）、热交换器、集分水器等的阻力损失，其总和值∑△H即为该区闭式空调水系统的循环水泵所应提供的循环作用压头值，因此，该值是选择循环水泵扬程的基数，考虑20%的储备量（或称富裕量），即循环水泵的扬程为1.2∑△H。

此外，还应对该区各环路进行阻力平衡计算，力求使同程式系统的不平衡率在5%以内，异程式系统的不平衡率在10%以内。若超过该值，应采取相应措施加以解决，如在支路干管上加一阀门，或调整管径。

附表：

（图4—6（表））、（图4—7（表））

4.美的变频空调模块保护故障检修方法

一、模块保护原理图

故障现象：柜机室内显示板P0（IPM模块故障）

故障范围：室外电控、压缩机、压缩机连接线组

二、排查步骤：

第一步：

1.打开室外机顶盖，仔细检查室外电控压缩机驱动模块（电控板上最靠近压缩机连接线组蓝、红、黑的模块）及模块附近的电阻是否有炸裂、烧黑的痕迹，若发现有明显的烧坏、开裂的，则确定电控故障，更换室外电控；

2.检查电控和压缩机上U/V/W接线是否正确，确定接线无误后，断开压缩机与电控之间的连接线组，再测量压缩机U/V/W之间的电阻，正确的电阻值应该为0.5-2Ω。

若电阻值明显偏大，则拆开室外机，测试压缩机连接线组是否接插好，是否烧坏；

确认连接线组没问题后，测量压缩机U/V/W之间的电阻，若电阻大于10Ω，则确定压缩机故障，更换压缩机；

第二步：

断开压缩机与模块之间的连接线组（注：必须确保压缩机与电控之间的连接线组断开，其他接线保持不变，否则测量没有意义），测量以下电阻：

1. 测量电控板上U（蓝）、V（红）、W（黑）相互之间的电阻（注：万用表正负表笔，一共需要测量：UV、VU、UW、WU、VW、WV，6个组合的电阻），阻值范围约在：300KΩ-800KΩ之间，且组合之间（例如：UV的阻值与UW的阻值的差）的电阻相差小于10KΩ；

若出现以下2个情况之一，则确定室外电控故障，更换室外电控：

1）测量UV、VU、UW、WU、VW、WV，6个组合电阻其中出现电阻小于100KΩ或大于3MΩ；

2）组合之间（例如：UV的阻值与UW的阻值的差）的电阻相差大于30KΩ；

2.测量电控板上U（蓝）、V（红）、W（黑）分别与P（大点解电容的正极，IPM模块引脚处会有标注）之间的电阻，万用表正极分别接U/V/W，负极接P，测量的3组线电阻阻值差别不大，阻值范围在：200KΩ-800KΩ之间, 且组合之间（例如：UP的阻值与VP的阻值的差）的电阻相差小于10KΩ；

若出现以下2个情况之一，则确定室外电控故障，更换室外电控：

测量电阻出现小于50KΩ或大于3MΩ；

组合之间（例如：UP的阻值与VP的阻值的差）的电阻相差大于30KΩ；

3.测量电控板上U（蓝）、V（红）、W（黑）分别与N（大点解电容的负极，IPM模块引脚处会有标注）之间的电阻，万用表正极分别接U/V/W，负极接N，测量的3组线电阻阻值差别不大，阻值范围在：200KΩ-800KΩ之间, 且组合之间（例如：UN的阻值与VN的阻值的差）的电阻相差小于10KΩ；

若出现以下2个情况之一，则确定室外电控故障，更换室外电控：

测量电阻出现小于50KΩ或大于3MΩ；

组合之间（例如：UN的阻值与VN的阻值的差）的电阻相差大于30KΩ；

4.测量电控板上U+、V+、W+、U-、V-、W-，六路压缩机驱动分别与N之间的电阻（U+与N、V+与N、W+与N、U-与N、V-与N、W-与N），电阻值约为：3KΩ-6KΩ之间且每组测量的数据电阻值相差范围应小于1KΩ；

若出现以下情况，则确定室外电控故障，更换室外电控：

测量六路驱动其中一路与地之间的电阻值与其他几路电阻值有明显差异（阻值相差大于1KΩ），

例如：测量V+与N之间的电阻值比W+与N之间的电阻值相差大于1KΩ；

第三步：

在确定以上2步测量都没有问题后，然后上电开机，测量以下电压：

15V电源：PCB板底有标明，若找不到，则寻找室外电控板最接近变频模块（带大散热器、接压缩机连接线组的）的IN4749稳压二级管，测量稳压管2端的电压，看是否满足以上表格电压。

若15V电源的电压小于12V或大于18V，则确定室外电控故障，更换室外电控；

第四步：

若以上3步测量都没问题后，参考变频机性能维修手册，确认是否压缩机故障。